图5 矩形介质角点的B值与切面长宽比的关系曲线图5表示矩形介质角点的 B值与介质切面长宽比关系。由图可见，角点上的与介质切面长宽比基本呈线性关系。长宽比越大，越大。当 B0 一定时，欲到大的磁捕集力需用长宽大的介质；因为介质切面长比增大时，内部退磁场减，从而使介质磁化增强。图6表示在 B0方向距介表面不同距离时各点磁场力BydBydy（取网格线i=62上点的BydBydy为代表）的变化。随离介质表面距离的增大磁场磁力先是急剧下降，而后变化缓。L/W越大，在磁场中一定点所产生的磁场磁力越大，L/W=7，其介质表面的磁场磁力是L/W=1时的4.7倍。

摘要 本文主要阐述钢毛的磁场分布特性。运用有限差分法并借助电子

算机，分别求解了单丝及多丝矩形钢毛周围磁场的拉普拉斯方程。根据求

的结果绘制的场图显示了单丝钢毛周围及多丝钢毛之间的磁场分布特性。

过对理论数据的分析，揭示了钢毛介质的形状效应和几何尺寸效应。

最后要说明的是，消磁作用并不是铁磁性物质所独有，一般

质也有；但顺磁质的结构单元并不是磁畴而是原子。原子磁

磁畴磁矩小很多，即磁极强度很小，因而处于两边的原子的

极互相排斥力很弱，消磁作用可以忽略。

（1）预估漏磁系数σ′。

根据以往设计的经验，σ′值可在1.00耀1.5之间选取。

（2）初步计算所需磁势。

按公式（IN）′=

σ′H0δ

0.4π

计算出所需磁势即安匝数。

（3）选定导线规格，按大于或等于工作气隙高度确定线圈轴

向匝数Nx，选定总匝数Nj，并按Nr=N0/Nx确定径向匝数。

（4）按公式I=（IN）′/N0计算出激磁电流，并由导线规格和

激磁电流计算出电流密度。

（5）根据已知的电流密度和线圈的几何尺寸采用有限元法计

算出线圈工作气隙场强H′0。

（6）按公式σ=0.4πIN0/H′0δ计算出实际的漏磁系数。

（7）再按公式IN=σH0δ/0.4π确定实际所需的安匝数。