减小铸型中气体反压力的途径有两条。一条是适当低型砂中的含水量和发气物质的含量，亦即减小
砂型的发气性；另一条途径是提高砂型的透气性，在砂型上扎通气孔，或在离浇注端最远或高部位设通
气冒口，增加砂型的排气能力。
３浇注条件方面的因素
（１）浇注温度 浇注温度对液态金属的充型能力
有决定性的影响。浇注温度越高，充型能力越好。在
一定温度范围内，充型能力随浇注温度的提高而直线
上升。超过某界限后，由于金属吸气多，氧化严重，充型能力的提高幅度越来越小。对于薄
壁铸件或流动性差的合金，利用提高浇注温度改善充型能力的措施，在生产中经常采用，也
比较方便。但是，随着浇注温度的提高，铸件一次结晶组织粗大，容易产生缩孔、缩松、粘
砂、裂纹等缺陷，因此必须综合考虑，谨慎使用。
如果因铸件断面温度场较平坦 ［图１３４（ａ）］，或合金的结晶温度范围很宽 ［图１３４
（ｂ）］，铸件凝固的某一段时间内，其凝固区域在某时刻贯穿整个铸件断面时，则在凝固区
域里既有已结晶的晶体也有未凝固的液体，这种情况为 “体积凝固方式”，或称 “糊状凝固
方式”。
如果合金的结晶温度范围较窄 ［图１３５（ａ）］，或者铸件断面的温度梯度较大 ［图１３５
图１３５ “中间凝固方式”示意图
（ｂ）］，铸件断面上的凝固区域宽度介于前
二者之间时，则属于 “中间凝固方式”。
凝固区域的宽度可以根据凝固动态曲
线上的 “液相边界”与 “固相边界”之间
的纵向距离直接判断。因此，这个距离的
大小是划分凝固方式的一个准则。如果两
条曲线重合在一起———恒温下结晶的金属，
或者其间距很小，则趋向于逐层凝固方式。
① 钢球模型 假设液态金属是均质的、密度集中的、
列紊乱的原子堆积体。其中既无晶体区域，又无大到足
容纳另一原子的空穴。在构建液体结构几何模型的实验
，用无规则堆积的钢球灌以油漆，固化后统计单个球接
点的数目。根据统计结果可确定该结构的平均配位数，
液态结构的平均配位数。发现，在紊乱密集的球堆中存
高度致密区，其统计结构获得的偶分布函数ｇ（ｒ）与液体
的衍射实验结构很好吻合。钢球模型形象地描述了液体
程有序远程无序的特征，为奠定液体结构的统计几何基
做出了重要贡献。
