（２）结晶潜热　结晶潜热约占液态金属热含量的８５％～９０％，但是，它对不同类型合

图１２０　纯金属流动性

（金属型中浇注，试样断面积１１０ｍｍ

２）金的流动性影响是不同的。纯金属和共晶成分的合

金在固定温度下凝固，在一般的浇注条件下，结晶

潜热的作用能够发挥，是估计流动性的一个重要因

素。凝固过程中释放的潜热越多，则凝固进行得越

缓慢，流动性就越好。将具有相同过热度的纯金属

浇入冷的金属型试样中，其流动性与结晶潜热相对

应：Ｐｂ的流动性最差，Ａｌ的流动性好，Ｚｎ、Ｓｂ、

Ｃｄ、Ｓｎ依次居于中间，如图１２０所示。

（２）铸型性质的影响　铸件在铸型中的凝固是因铸型吸热而进行的。所以，任何铸件的

凝固速度都受铸型吸热速度的支配。铸型的吸热速度越大，则铸件的凝固速度越大，断面上

的温度场的梯度也就越大。铸型的蓄热系数 （ｂ２）越大，对铸件的冷却能力越强，铸件中的

温度梯度就越大。铸型预热温度越高，冷却作用就越小，铸件断面上的温度梯度也就越小。

（３）浇注条件的影响　液态金属的浇注温度很少超过液相线以上１００℃，因此，金属由

于过热所得到的热量比结晶潜热要小得多，一般不大于凝固期间放出的总热量的５％～６％。

但是，实验证明，在砂型铸造中非等到液态金属的所有过热量全部散失。

显然，根据形成表面张力的原因可以推知，不仅在上述的液气界面，

而且在所有两相界面，如固气、液固、液液上都存在表面张力。故广义地说，表面

张力应称为界面张力，可分别用σ固气 、σ液固 、σ液液 表示之，不特别指明时，通常皆指

与气相的界面张力。

衡量界面张力的标志是润湿角θ，它与界面张力的关系由杨氏方程决定。

式（１１２）称为杨氏方程式，可以看出，接触

θ的值与各界面张力的相对值有关，如图１１０。

①σＳＧ＞σＬＳ时，ｃｏｓθ为正值，即θ＜９０°。通θ为锐角的情况，称为液体能润湿固体。θ＝

，液体在固体表面铺展成薄膜，称为完全。